气i弹簧循环寿命试验
GB/T 25751-2010压缩气i弹簧技术条件 第7.5节
7.5.1常温循环寿命
经过高低温试验的气i弹簧i活塞杆向下装夹于带有集油装置的试验机上，以4次/min~6次/min（变阻尼气i弹簧、压阻尼气i弹簧为3次/min~5次/min）的频率进行循环寿命试验，试验时活塞杆应自由伸展，循环25000次后按7.2检测力特性，并计算公称力Fa的衰减量，然后在精度不低于0.01g的电子称上称量油液带出量。试验过程中气i弹簧缸筒温度不应大于50℃。
7.5.2环境循环寿命
将气i弹簧i活塞杆向下装夹于带有集油装置的高低温动态循环试验机上，试验环境温度降至-40℃，以2次/min~4次/min的频率进行1000次循环寿命试验，取出后按7.2检测力特性，并计算公称力Fa的衰减量。再将气i弹簧装夹于试验机上，将试验环境温度调升至80℃±5℃，以4次/min~6次/min（变阻尼气i弹簧、压阻尼气i弹簧为2次/min~5次/min）的频率进行1000次循环寿命试验，取出后按7.2检测力特性，并计算公称力Fa的衰减量，然后在精度不低于0.01g的电子称上称量油液带出量。经高低温动态循环试验后的气i弹簧再进行18000次常温循环寿命试验，按7.2检测力特性，并计算公称力Fa的衰减量，然后在精度不低于0.01g的电子称上称量油液带出量。
疲劳断裂是结构零、部件失效的主要模式。据统计，由于结构部件失效导致的重大事故中的85%^-90%与疲劳断裂有关。根据断裂力学的观点，金属结构件的疲劳破坏是由于主裂纹扩展到临界尺寸而造成的，结构的寿命取决于结构危险部位裂纹的萌生与扩展。该方法将疲劳断裂过程分为三个阶段。一是构件在交变力作用下产生初始裂纹(初始裂纹定义至今仍无统一标准，习惯上为0.5^-1mm);二是裂纹开始扩展，以致产生较大宏观裂纹;三是裂纹急剧扩展，迅速导致破坏，它的寿命往往很短，称瞬间断裂寿命，工程上不予考察。
断裂力学是基于确定性参数的估算方法。概率断裂力学是将断裂力学中裂纹尺寸、断裂韧性、应力强度因子、裂纹扩展速率等参数作为随机变量，进行可靠性分析。这样就提高了断裂力学工程分析方法的可靠性。但该种方法存在一定的缺陷，一是其涉及到随机变量和随机数目前主要采用正态分布、三参数威布尔分布来产生，显然不足以完全反映实际情况;二是试验数据不足。故这种方法在实际应用中受到了一定的限制。
在今后的金属结构疲劳寿命评估理论中，们一致认为应着手以下几方面的研究:理论上侧重研究系统临界状态及多临界状态的优化问题，研究多判据情况下一次二阶矩法;研究验证临界失效模型的有效方法;完善疲劳强度理论及断裂力学方法;研究更适合系统的概率失效模型，改进目前计算断裂概率方法;进一步研究计算可靠度的方法;研究影响系统的敏感性参数，特别研究对系统的参数敏感性分析方法，从而系统有效地处理其敏感性指标。
