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按用途
（1）桥梁钢板（2）锅炉钢板（3）造船钢板（4）装甲钢板（5）汽车钢板（6） 屋面钢板（7）结构钢板（8）电工钢板（硅钢片）（9）弹簧钢板（10）太阳能板 （海锐特钢）（11）其他二、普通及机械结构用钢板中常见的日本牌号。
按钢种组织
（1）奥氏体型（2）奥氏体-铁素体型（3）铁素体型（4）马氏体型、
沉淀硬化注释： 沉淀硬化（析出强化）：指金属在过饱和固溶体中溶质原子偏聚区和（或）由之脱溶出微粒弥散分布于基体中而导致硬化的一种热处理工艺。如奥氏体沉淀不锈钢在固溶处理后或经冷加工后，在 400～500℃ 或 700～800℃ 进行沉淀硬化处理，可获得很高的强度。 即某些合金的过饱和固溶体在室温下放置或者将它加热到更多>>
SPHD
3、SPHD——表示冲压用热轧钢板及钢带。
SPHE
4、SPHE——表示深冲用热轧钢板及钢带。
SPCC
5、SPCC——表示一般用冷轧碳素钢薄板及钢带，相当于中Q195A牌号。其中第三个字母C为冷Cold的缩写。需保证抗拉试验时，在牌号末尾加T为SPCCT。
SPCD
6、SPCD——表示冲压用冷轧碳素钢薄板及钢带，相当于中国08AL（13237）碳素结构钢。
编号
标准/S30400
C
Mn
P
S
Si
Cr
Ni
N
Cu
1
ASTM A276/A276M-15
0.08
2.00
0.045
0.030
1.00
18.0-20.0
8.0-11.0
2
ASTM A959-11
0.07
2.00
0.045
0.030
1.00
17.5-19.5
8.0-11.0
3
ASTM A240/A240M-15a
0.07
2.00
0.045
0.030
0.75
17.5-19.5
8.0-10.5
4
ASTM A182/A182M-15
0.08
2.00
0.045
0.030
1.00
18.0-20.0
8.0-11.0
0.10
5
ASTM A193/A193M-15
0.08
2.00
0.045
0.030
1.00
18.0-20.0
8.0-11.0
6
ASTM A269/A269M-15
0.08
2.00
0.045
0.030
1.00
18.0-20.0
8.0-11.0
7
ASTM A312/A312M-15a
0.08
2.00
0.045
0.030
1.00
18.0-20.0
8.0-11.0
8
ASTM A320/A320M-15a
0.08
2.00
0.045
0.030
1.00
18.0-20.0
8.0-11.0
9
ASTM A403/A403M-15
0.08
2.00
0.045
0.030
1.00
18.0-20.0
8.0-11.0
10
ASTM A493-09(2013)
0.08
2.00
0.045
0.030
1.00
18.0-20.0
8.0-10.5
0.10
1.00
11
ASTM A554-15a (MT-304)
0.08
2.00
0.045
0.030
1.00
18.0-20.0
8.0-11.0
12
JIS G4303:2012
0.08
2.00
0.045
0.030
1.00
18.0-20.0
8.0-10.5
13
JIS G4304:2012
0.08
2.00
0.045
0.030
1.00
18.0-20.0
8.0-10.5
14
JIS G4305:2012
0.08
2.00
0.045
0.030
1.00
18.0-20.0
8.0-10.5
15
GB/T 20878-2007
0.08
2.00
0.045
0.030
1.00
18.0-20.0
8.0-11.0
喷嘴设计及气流控制技术： 激光切割钢材时,氧气和聚焦的激光束是通过喷嘴射到被切材料处,从而形成一个气流束。对气流的基本要求是进入切口的气流量要大,速度要高,以便足够的氧化使切口材料充分进行放热反应；同时又有足够的动量将熔融材料喷射吹出。因此，除光束的质量及其控制直接影响切割质量外,喷嘴的设计及气流的控制（如喷嘴压力、工件在气流中的位置等）也是十分重要的因素。
激光切割用的喷嘴采用简单的结构,即一锥形孔带端部小圆孔（如图4）。通常用实验和误差方法进行设计。由于喷嘴一般用紫铜制造,体积较小,是易损零件,需经常更换,因此不进行流体力学计算与分析。在使用时从喷嘴侧面通入一定压力Pn(表压为Pg)的气体,称喷嘴压力,从喷嘴出口喷出,经一定距离到达工件表面,其压力称切割压力Pc,后气体膨胀到大气压力Pa。研究工作表明随着Pn的增加,气流流速增加,Pc也不断增加。
可用下列公式计算： V=8.2d2(Pg+1)
V-气体流速 L/min
d-喷嘴直径 mm
Pg-喷嘴压力（表压）bar
对于不同的气体有不同的压力阈值,当喷嘴压力超过此值时,气流为正常斜激波,气流速从亚音速向超音速过渡。此阈值与Pn、Pa比值及气体分子的自由度（n）两因素有关：如氧气、空气的n=5,因此其阈值Pn=1bar×(1.2)3.5=1.89bar。当喷嘴压力更高Pn/Pa=(1+1/n)1+n/2时（Pn；4bar）,气流正常斜激波封变为正激波,切割压力Pc下降,气流速度减低,并在工件表面形成涡流,削弱了气流去除熔融材料的作用,影响了切割速度。因此采用锥孔带端部小圆孔的喷嘴,其氧气的喷嘴压力常在3bar以下。
为进一步提高激光切割速度,可根据空气动力学原理,在提高喷嘴压力的前提下不产生正激波,设计制造一种缩放型喷嘴,即拉伐尔（Laval）喷嘴。为方便制造可采用如图4的结构。德国汉诺威大学激光中心使用500WCO2激光器,透镜焦距2.5〃,采用小孔喷嘴和拉伐尔喷嘴分别作了试验,见图4。试验结果如图5所示：分别表示NO2、NO4、NO5喷嘴在不同的氧气压力下,切口表面粗糙度Rz与切割速度Vc的函数关系。从图中可以看出NO2小孔喷嘴在Pn为400Kpa（或4bar）时切割速度只能达到2.75m/min（碳钢板厚为2mm）。NO4、NO5二种拉伐尔喷嘴在Pn为500Kpa到600Kpa时切割速度可达到3.5m/min和5.5m/min。应指出的是切割压力Pc还是工件与喷嘴距离的函数。由于斜激波在气流的边界多次反射,使切割压力呈周期性的变化。
高切割压力区紧邻喷嘴出口,工件表面至喷嘴出口的距离约为0.5~1.5mm,切割压力Pc大而稳定,是工业生产中切割手扳常用的工艺参数。第二高切割压力区约为喷嘴出口的3~3.5mm,切割压力Pc也较大,同样可以取得好的效果,并有利于保护透镜,提高其使用寿命。曲线上的其他高切割压力区由于距喷嘴出口太远,与聚焦光束难以匹配而无法采用。